- 刘杰;潘晴川;车畅;刘俊友;
通过X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)及能谱分析(EDS)等手段对不同Si含量的铁基高温合金1 250℃下的抗氧化性能进行了研究。结果表明,1 250℃下,铁基高温合金抗氧化性能与Si含量的关系由优至劣的顺序是:0.93%Si>0%Si>2.76%Si>1.40%Si。含0.93%Si的铁基高温合金具有好的抗氧化性能的原因是,Si在基体与其致密的氧化膜之间形成了弥散分布的SiO_2颗粒层,这些尺寸较小的SiO_2颗粒与其氧化膜紧密连接犹如楔子般起着钉扎氧化膜的作用,改善了氧化膜的粘附性,进而提高了材料的抗氧化性能。
2017年07期 v.38;No.304 1547-1550页 [查看摘要][在线阅读][下载 679K] [下载次数：314 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：1 ] - 贾利晓;宋联美;王莹;李萍;闫红彦;
使用碳化钨和高碳铬铁为主要增强体,采用铸造方法制备了3种不同成分的表面复合材料,研究了增强体成分对表面复合材料摩擦特性的影响。结果表明:碳化钨改变了表面复合层组织中碳化物的形态和相对数量,适量的碳化钨可显著提高表面复合材料的耐磨性,但含量过高反而使表面复合材料的耐磨性有所降低。
2017年07期 v.38;No.304 1551-1553页 [查看摘要][在线阅读][下载 576K] [下载次数：86 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 张会;王同乐;刘文义;王永善;夏鹏举;
以Si含量0.5%、1.0%、1.5%三种含量的Mg-Al-Si镁合金为原料,在120°转角模具中,以Bc路径进行多道次挤压工艺实验,研究ECAP工艺对镁合金组织及力学性能的影响。借助金相显微镜、显微硬度测试计等进行测试,研究了挤压后不同硅含量合金的显微组织和力学性能。结果显示:经过ECAP挤压后,三种不同硅含量的合金其抗拉强度均有所提高。1.0%Si含量的合金经过挤压后硬度提高较大。
2017年07期 v.38;No.304 1554-1556+1561页 [查看摘要][在线阅读][下载 716K] [下载次数：118 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 王迹;李远辉;陈仁宗;
采用金相显微镜、拉伸性能测试、扫描电镜及能谱分析手段,研究了不同成分配比的复合孕育剂Fe、Ti对铸造铝铜硼合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:元素Fe和Ti的复合添加能够明显促进θ相变为Al_7Cu_2Fe等含铁化合物(鱼骨状和菊花状),增加合金的硬度和抗拉强度。当复合添加1.5%Fe和2.2%Ti时,对试样组织变质作用最明显,铸态硬度为105 BS,铸态抗拉强度为238 MPa,综合力学性能较好。
2017年07期 v.38;No.304 1557-1561页 [查看摘要][在线阅读][下载 649K] [下载次数：147 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 刘彦峰;闵星超;康文江;刘佳;王献辉;
在真空钼丝炉中制备了TC4/Al30Si双金属复合材料,利用光学显微镜、扫描电子显微镜和电子探针对扩散溶解层的组织和成分进行了表征,并测试了结合区的显微硬度。结果表明,当温度为650℃保温60 min时,扩散溶解层组织均匀、界面平直、厚度适中,无氧化物夹杂与孔洞等焊接缺陷。Ti和Al在TC4/Al30Si界面扩散充分,Si向溶解层富集,阻碍Ti和Al的扩散,形成Ti_7Al_5Si_(12)相层。基于Ti_7Al_5Si_(12)的强化,溶解层的显微硬度高于母材,峰值硬度达611.2 HV。
2017年07期 v.38;No.304 1562-1566页 [查看摘要][在线阅读][下载 988K] [下载次数：153 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：2 ] - 陈秀丽;吕利栋;贾慧慧;李胡勇;
研究了热成形后海面建筑高强钢B1500HS在热成形后的组织和力学性能。结果表明,奥氏体化加热温度910℃,保温5 min,初始成形温度800℃以上,冷却速度50℃/s条件下,B1500HS钢组织为细小均匀的板条状马氏体,晶粒细化和位错密度大,抗拉强度达到了1 625 MPa,显微硬度在50 HRC以上,抗冲击性能显著提升,力学性能完全满足海面建筑平台需求。
2017年07期 v.38;No.304 1567-1569页 [查看摘要][在线阅读][下载 570K] [下载次数：186 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 刘睿;刘晶;
在碳热还原钛铁矿合成Ti(C,N)复合粉末前的高能球磨预处理过程中,采用不同的球磨转速,研究了合成的Ti(C,N)复合粉末的粒径、形貌、物相组成、烧结性能和耐腐蚀性能。结果表明,随球磨转速从250 r/min增至750 r/min,Ti(C,N)复合粉末的粒径先减小后增大,烧结性能和耐腐蚀性能先提高后降低;与250 r/min相比,600 r/min时碳热还原钛铁矿合成Ti(C,N)复合粉末的烧结体抗折强度增加18.3%,断裂韧度增加48.7%,腐蚀电位正移253 m V。球磨转速优选为500~600 r/min。
2017年07期 v.38;No.304 1570-1573页 [查看摘要][在线阅读][下载 500K] [下载次数：132 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：1 ] - 杨立峰;施喆晗;田朝辉;
以混合动力车电池用Ni-18Fe-16Cr合金为研究对象,通过Mo合金化和热处理的方法,考察了固溶、中间热处理和时效热处理对Ni-18Fe-16Cr合金组织与性能的影响,并探讨了其作用机理。结果表明,随着固溶时间的延长,Ni-18Fe-16Cr合金中的析出相体积分数逐渐降低,而枝晶二次臂距逐渐增加;中间热处理后合金中的枝晶偏析进一步得到消除,且随着中间热处理时间的延长或者温度的提高,消除枝晶偏析的效果越好、晶界或析出相愈发不明显;955℃中间处理1 h和985℃中间处理1 h的晶粒尺寸相当,且都小于985℃中间处理1.5 h的晶粒尺寸;Ni-18Fe-16Cr合金适宜的热处理工艺为:固溶1 015℃/1.5 h+985℃/1 h中间热处理+675℃/18 h时效处理,热处理后都为空冷。
2017年07期 v.38;No.304 1574-1577+1580页 [查看摘要][在线阅读][下载 1018K] [下载次数：82 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 林洪;刘利;
研究了不同Ce含量的AZ91D镁合金的晶粒尺寸、物相和力学性能。结果表明,Ce含量不同的AZ91D镁合金显微组织、物相和力学性能有较大差异;Ce含量在0.5%~1.5%范围内,随着Ce含量升高,晶粒尺寸逐渐细化;当Ce含量为1.5%时,晶粒尺寸最小,合金综合力学性能最高。
2017年07期 v.38;No.304 1578-1580页 [查看摘要][在线阅读][下载 856K] [下载次数：226 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：1 ] - 周庆平;郑成博;
利用Gleeble-3008热模拟机研究了S32654超级奥氏体不锈钢在950~1 250℃、应变速率为0.001~10 s~(-1)条件下的热压缩变形行为,并建立该材料的热变形本构模型。结果表明:变形温度和应变速率对S32654超级奥氏体不锈钢的流变应力影响显著;流变应力随温度升高而减小,随应变速率增加而增大。温度高于1 150℃、应变速率小于0.1 s~(-1)时钢的应力曲线较平稳,在10 s~(-1)的高应变速率时流变曲线出现动态软化现象。S32654超级奥氏体不锈钢的热变形本构模型预测值与实验值吻合较好。
2017年07期 v.38;No.304 1581-1584页 [查看摘要][在线阅读][下载 229K] [下载次数：102 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ]
- 黄斌;
采用XRD、OM、SEM研究了Ti_(49)Ni_(51)形状记忆合金在450℃退火40、60和80 min时的组织,并研究了不同状态下其显微硬度和压缩力学性能。结果表明:Ti_(49)Ni_(51)合金450℃退火后晶粒均为细长纤维状;当退火60 min时,合金表现出高的抗压强度和大的弹性应变,表现出较好的超弹性特性和良好的形状记忆效应。
2017年07期 v.38;No.304 1585-1587页 [查看摘要][在线阅读][下载 387K] [下载次数：161 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 方琴;陈庚;万时旺;张崇才;王正云;
研究了淬火工艺对9SiCr钢力学性能的影响,并分析了9SiCr钢的显微组织。结果表明:9SiCr钢经常规热处理后冲击韧度不足。经860℃×30 min淬火+200℃×9 min盐浴等温淬火后,9SiCr钢的硬度与常规淬火的硬度相当;再经180℃×2 h回火处理后,冲击韧度比常规淬火的提高了49.5%,钢的综合力学性能得到改善。
2017年07期 v.38;No.304 1588-1590页 [查看摘要][在线阅读][下载 661K] [下载次数：613 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 李文明;陈辉;
对挤压态Mg-0.5Er合金进行了退火处理,研究了退火温度和退火时间对合金显微组织、拉伸和压缩力学性能的影响。结果表明,挤压态Mg-0.5Er合金由细小的动态再结晶晶粒和部分未完全结晶的晶粒组成;退火处理后合金发生了明显的静态再结晶,形成了均匀细小的再结晶晶粒;在同一退火温度下,保温时间越长则平均晶粒尺寸越大,退火温度对晶粒尺寸的影响相对退火保温时间更为敏感;在同样的退火工艺下,Mg-0.5Er合金的抗压强度比抗拉强度高。
2017年07期 v.38;No.304 1591-1593页 [查看摘要][在线阅读][下载 427K] [下载次数：53 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 陈晨;陈俊;周怡;
研究了奥氏体化温度对00Cr9Ni9Co5Mo3钢力学性能的影响。结果表明,低于850℃进行固溶处理,钢中马氏体通过α′→γ的无扩散相变形成的逆变奥氏体,继承了锻造组织中的高密度位错,随后的快速冷却过程中形成高强度马氏体钢。此外,奥氏体中的高密度位错增加了马氏体的相变抗性和残余奥氏体的含量,使得马氏体时效钢具有优异的低温韧性。750℃固溶处理后,钢抗拉强度可达1 380 MPa,低温冲击吸收功为60 J。
2017年07期 v.38;No.304 1594-1596页 [查看摘要][在线阅读][下载 374K] [下载次数：138 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：2 ] - 潘毅;傅伟;王庭俊;
阅读零件为NP5400电子多臂开口装置中的核心零部件,基于阅读臂零件失效原因的基础上,对现有感应淬火工艺进行优化论证;并通过金相分析、硬度测试、残余应力测试等手段,论证了优化工艺阅读臂零件性能的优越性,这一结论也通过ANSYS仿真结果得到了证实。
2017年07期 v.38;No.304 1597-1601页 [查看摘要][在线阅读][下载 488K] [下载次数：69 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ]
- 杨红亮;李新梅;张景;
利用大气等离子喷涂技术(APS)在Q235钢基体上制备微米级Al_2O_3-13%TiO_2涂层,研究不同电流下涂层组织形貌、成分、显微硬度、冲蚀性能。研究表明,电流在400A时涂层组织形貌较好,无明显裂纹,显微硬度达1 376 HV。电流增加或者减小都会降低涂层的显微硬度,且电流过高涂层裂纹增多。涂层以30°冲蚀角时主要表现为切削磨损,增加冲蚀角度冲蚀磨损会增大,脆性断裂现象会更明显。冲蚀角度为90°时冲蚀量最大,主要表现为脆性断裂。
2017年07期 v.38;No.304 1602-1604+1610页 [查看摘要][在线阅读][下载 569K] [下载次数：221 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 丁星星;郭鹏;李梦;罗庆;
研究了预化学镀镍时间对铝制电子元件表面Ni-P镀层结合力、孔隙率、表面形貌和电化学性能的影响,并分析了影响镀层耐腐蚀性能的影响因素及其作用机理。结果表明,在预化学镀镍时间为3~10 min时,镀层与铝基材的结合力较好;随着预化学镀镍时间的延长,镀层中的孔隙率呈现先降低而后上升的趋势,在预化学镀镍时间为5 min时镀层中基本没有孔隙;随着预化学镀镍时间的延长,镀层的腐蚀电位呈现先正向移动而后负向移动的趋势,在预化学镀镍时间为5 min时取得腐蚀电位最正,且此时的腐蚀电流密度也达到最小值;预化学镀镍时间为5 min时镀层具有最佳的耐腐蚀性能。
2017年07期 v.38;No.304 1605-1607+1610页 [查看摘要][在线阅读][下载 726K] [下载次数：124 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 侯为军;刘国良;
选取三种Mn含量不同的建筑用1 000 MPa级钢,在相同的条件下进行退火镀锌处理,观察表面氧化物形貌、分析氧化行为,研究Mn含量对1 000 MPa级别建筑钢表面质量的影响。结果表明:Mn含量对1 000 MPa级钢表面质量有影响,钢的表面有氧化物析出;当Mn含量为0.75%和0.85%时,对钢表面抑制层影响不大;当Mn含量为0.95%时,钢表面质量变差。
2017年07期 v.38;No.304 1608-1610页 [查看摘要][在线阅读][下载 414K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 杨薇;安改娣;李海龙;刘文富;
采用化学镀的方法在磷化工设备表面沉积了Ni-B涂层,对比分析了不同沉积时间下涂层的沉积速度和显微形貌,并分析了涂层的耐腐蚀性能和磨损性能。结果表明,沉积时间超过80 min后涂层的沉积速度基本为0;沉积时间为80 min的Ni-B涂层的表面粗糙度Ra为177 nm,相较于未进行化学镀的基材的表面粗糙度有所增加;经过表面化学镀处理后的Ni-B涂层的耐腐蚀性能相对化工设备基材有明显提高,且摩擦系数明显低于化工设备基材;在磷化工设备进行化学镀后,主要磨损机制从基材的磨粒磨损转变为涂层的粘着磨损。
2017年07期 v.38;No.304 1611-1614页 [查看摘要][在线阅读][下载 640K] [下载次数：94 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：1 ] - 姚艳玲;
在碳钢X65上通过脉冲电流沉积的方法制备Ni-Co-SiC复合涂层,研究了脉冲占空比和脉冲频率对涂层性能的影响。结果表明,随着脉冲占空比的减少和脉冲频率的增加,Ni-Co-SiC复合涂层形态从结节变为针状结构,沉积在涂层中的SiC颗粒增加,晶粒尺寸变得更加细小。当显微硬度在5100N/mm~2和6700N/mm~2之间变化时,涂层的显微硬度随着脉冲占空比的增加而降低,随着频率的增加而增加。随着脉冲占空比的减小,电荷转移电阻值增加,复合涂层材料的耐腐蚀性增强;随着脉冲频率的增加,电荷转移电阻增加,复合涂层材料的耐腐蚀性增强。
2017年07期 v.38;No.304 1615-1619页 [查看摘要][在线阅读][下载 928K] [下载次数：132 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ]
- 王火清;宋波;
采用20 kHz超声波疲劳振动试验机对高强度大螺栓钢进行疲劳测试,观察其试样的疲劳断口形貌,分析其疲劳失效机理。结果表明,经过纯净化处理后的高强钢在109周次下的疲劳强度达到700 MPa,比未经纯净化的大螺栓钢提高了100 MPa。通过扫描电镜对疲劳试样断口进行观察,发现大螺栓钢的疲劳起裂分3类:表面起裂、内部夹杂物起裂和内部缺陷起裂,而经过纯净化处理之后的高强钢,起裂形式为表面起裂和内部非夹杂起裂。为提高高强钢的抗疲劳性能应从控制夹杂物和改善内部组织两方面着手。
2017年07期 v.38;No.304 1620-1623+1627页 [查看摘要][在线阅读][下载 962K] [下载次数：144 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：1 ] - 王欣欣;杨现臣;李新梅;梁乃峰;赵建平;张龙;庄文兵;
针对新疆大风区输电线金具受长期大风影响,出现金具严重磨损的情况,建立了关于U型环剩余强度的径向BP基神经网络模型,在磨损试验与破坏载荷试验的基础上,得到了磨损载荷、摆动次数的U型环剩余强度预测模型,模型较为准确。同时,建立了U型环磨损后剩余尺寸与剩余强度之间的预测模型,为实际输电线路的维护、检修提供参考。根据数据分析得出,U型环的磨损速率为0.76 mm/万次。
2017年07期 v.38;No.304 1624-1627页 [查看摘要][在线阅读][下载 377K] [下载次数：163 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 刘晓光;徐浩;李博;曹佳;
采用金相显微镜、扫描电子显微镜、拉伸力学性能测试等方法,对某型号汽车断裂凸轮轴进行了显微组织、断口形貌和力学性能检测,讨论了汽车凸轮轴发生断裂的原因。结果表明,断裂汽车凸轮轴的化学成分、室温拉伸力学性能和冲击性能符合标准要求;断裂凸轮轴的基体组织为回火索氏体+铁素体;凸轮轴在最后一次失稳断裂前已经存在3 mm深的疲劳裂纹,较大的应力作用和疲劳裂纹形成的尖端应力集中,是凸轮轴发生快速失稳断裂的原因;凸轮轴的疲劳裂纹起始于螺纹根部,超出材料疲劳极限的较大应力作用和螺纹表面存在加工缺陷,是导致凸轮轴从螺纹根部发生疲劳开裂的原因。
2017年07期 v.38;No.304 1628-1630页 [查看摘要][在线阅读][下载 583K] [下载次数：169 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：1 ] - 高清华;潘美玲;樊涛;
对不同点焊接工艺下的汽车板点焊接头的断裂失效模式和原因进行了分析,通过力学性能检测分析了不同断裂失效模式下的点焊接接头的承载性能。结果表明,高强汽车板点焊接头主要分为界面断裂、熔合线断裂和热影响区断裂3种失效模式;发生界面断裂的点焊接头的承载性能较低,其次为熔合线失效的点焊接接头,而热影响区失效的点焊接头的承载性能最高;界面断裂模式下的熔核区断口有较多的撕裂棱和拉长的韧窝,而熔合线断裂模式下的断口主要由尺寸分布不均的浅韧窝组成。
2017年07期 v.38;No.304 1631-1634页 [查看摘要][在线阅读][下载 801K] [下载次数：113 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ]
- 康茂东;王俊;高海燕;王国祥;何树先;
为提高大型薄壁铸件内部质量,采用无量纲Niyama判据优化了大型薄壁铸件浇冒系统。实验结果表明,浇冒系统优化后铸件支板中部显微疏松指数大幅度减少,显微疏松指数均未超过1,验证了无量纲Niyama判据优化大型薄壁铸件浇冒系统的可行性。
2017年07期 v.38;No.304 1635-1639页 [查看摘要][在线阅读][下载 632K] [下载次数：442 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：17 ] |[阅读次数：1 ] - 褚绍阳;张桂芳;仇圣桃;李程;李博斌;
以国内某钢厂特厚板坯连铸结晶器作为研究对象,采用1∶2模型进行水模拟实验,通过DJ800型多功能监测系统,研究了不同拉速和水口插入深度对连铸特厚板结晶器液面波动的影响。实验结果表明:同样的插入深度下提高拉速或者相同的拉速下减小插入深度都会使结晶器液面波动增加。
2017年07期 v.38;No.304 1640-1642页 [查看摘要][在线阅读][下载 297K] [下载次数：161 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 王雁;秦书洋;张庆军;朱立光;马军红;
我国北方某厂Q195钢种制成的冷轧薄板经常出现翘皮现象,分析了该厂100 t转炉→炉后吹氩→连铸生产工艺。结果表明,翘皮是由铸坯中显微夹杂引起的。以Si-Al-Mn-Ti复合脱氧夹杂为主,平均含量为32个/mm~2,粒度在0~5μm的约占29.2%,5~10μm的约占42.8%,10~15μm的约占17.3%,大于15μm的约占10.7%。显微夹杂中大颗粒夹杂已经球化良好,未被钢包渣有效吸附。为此,对钢包渣进行了钙铝酸盐改质处理,钢包渣吸附夹杂效果明显改善,粒度较大的显微夹杂物几近消除,剩余钢中的绝大部分夹杂为0~10μm,冷轧板表面缺陷得到消除。
2017年07期 v.38;No.304 1643-1645页 [查看摘要][在线阅读][下载 268K] [下载次数：227 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：2 ] - 袁方今;陈刚;张再磊;孟明艾;刘梦璐;
为了确定ZL109间接挤压铸造活塞的最佳工艺和模具结构,运用ProCAST软件对铸件的挤压铸造方案进行仿真。通过模拟分析了ZL109挤压铸造活塞铸件充型过程、凝固过程以及可能存在的缺陷问题,确定了铸件的工艺方法和优化方案。结果表明,通过工艺参数的优化可以有效改进产品缩孔位置,提高产品合格率。
2017年07期 v.38;No.304 1646-1649+1658页 [查看摘要][在线阅读][下载 636K] [下载次数：243 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：1 ] - 李强;艾立群;李亚强;程荣;陈鹏飞;刘新亮;
研究对象为初始碳含量3.2%、1 mm的铁碳合金薄带,实验进行气氛条件为300 m L/min的Ar-H_2-H_2O弱氧化气氛,以气-固反应为基本的实验方法,以此来探索该铁碳合金的相关反应现象。由实验得出,提高温度有助于脱碳反应的进行,宏观脱碳反应为表观一级反应。完全脱碳层与时间的1/2次方成良好的线性关系。温度越高,完全脱碳层越深。
2017年07期 v.38;No.304 1650-1653页 [查看摘要][在线阅读][下载 423K] [下载次数：139 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 刘硕;贺可太;刘锦辉;
针对激光烧结增材制造过程中出现的几何尺寸误差问题,采用正交实验与测量的方法获得训练样本,依据广义回归神经网络,建立了选择性激光烧结过程中工艺参数与成形收缩率之间的定量模型,以预测收缩率。定性分析了预热温度与支撑厚度对收缩率的影响,得到了各因素对收缩率影响的权重,并分析了主要因素间的交互作用。通过定性分析与定量预测,可为烧结过程中优化控制收缩提供一个新思路。
2017年07期 v.38;No.304 1654-1658页 [查看摘要][在线阅读][下载 256K] [下载次数：201 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：13 ] |[阅读次数：1 ] - 郝学杰;孙清洲;杜航;许荣福;孙益民;任文成;
对含呋喃树脂自硬砂芯砂粘土砂的完全再生砂改性技术进行了研究,发现含呋喃树脂自硬砂芯砂粘土砂的完全再生砂的适宜改性工艺为"改性+烘干+机械搓擦+风选",改性剂适宜加入量为改性剂占砂子质量的1%,改性砂的适宜均化时间为90 min。以盐酸水溶液做为改性剂,以适宜的改性工艺及工艺参数对含呋喃树脂自硬砂芯砂粘土砂的完全再生砂进行改性,然后用改性砂混制呋喃树脂自硬砂,其24 h抗拉强度及可使用时间均优于同种新砂。
2017年07期 v.38;No.304 1659-1662页 [查看摘要][在线阅读][下载 134K] [下载次数：197 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 樊文欣;张涛;佘文韬;冯再新;杨刚;
利用摆动摩擦副摩擦磨损模拟试验机,采用单因素试验法,进行不同运行工况(载荷、主轴转速和配合间隙)下连杆衬套往复摩擦磨损试验。对连杆衬套磨损量进行测量,通过磨损量数据分析,结果表明:连杆衬套的磨损量随载荷增大而增大,随主轴转速增大而增大,随配合间隙的增大而减少。
2017年07期 v.38;No.304 1663-1665页 [查看摘要][在线阅读][下载 146K] [下载次数：177 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 姜炳春;王淑萍;吴耀宗;张秀妹;
采用Deform-3D有限元软件,在挤压温度为250~400℃条件下,对AZ31镁合金等径角挤压工艺进行了数值模拟,主要分析塑形成型过程中的挤压载荷、等效应力和等效应变的变化规律。结果表明,AZ31镁合金塑形成型过程中挤压载荷分为3个阶段:无明显变形阶段、快速增长阶段和稳定变形阶段。挤压载荷随着挤压温度的增加显著下降,试样的等效应力分布不均,模具转角处等效应力较大,存在应力集中现象,等效应变逐渐增加,在转角剪切区最大。试样经过ECAP变形后,心部等效应变大,从内向外应变呈减小的趋势,试样上部等效应变较大,下部等效应变相对较小,组织均匀性较好。
2017年07期 v.38;No.304 1666-1669页 [查看摘要][在线阅读][下载 390K] [下载次数：298 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：2 ] - 陈庚;方琴;张崇才;王正云;盛智勇;
采用粉末冶金法制备了WC-14TiC-8Co超细硬质合金,研究了不同的烧结温度对WC-14TiC-8Co超细硬质合金组织和性能的影响。结果表明,随着烧结温度从1300℃升高到1410℃,合金的晶粒逐渐长大,合金的密度、抗弯强度随温度上升呈现出持续升高的走势,而硬度表现出先升后降的走势;当烧结温度为1380℃、保温时间为40min时,WC-14TiC-8Co超细硬质合金获得了最佳综合性能,其密度、抗弯强度和硬度值分别达到11.49g·cm~(-3)、1482MPa和92.8HRA,合金的组织为WC+(Ti,W)C+γ+少量η相,升温过程中的缺碳现象是η相形成的主要原因。
2017年07期 v.38;No.304 1670-1673页 [查看摘要][在线阅读][下载 495K] [下载次数：173 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 邵煜波;马幼平;杨蕾;邹龙龙;赵磊;李伟;
研究了不同冷却速度对离心铸造AZ91镁合金凝固组织演变和力学性能的影响。结果表明:离心铸造AZ91镁合金在保温冷却条件下,细化晶粒的同时,只析出少量的β(Mg_(12)Al_(17))相,倾向于定向凝固,第二相分布均匀,其第二相由一次β相和少量晶内二次β相组成;无保温冷却条件下,晶粒细化程度更大,其β相的析出量明显增多,倾向于体积凝固,主要由二次β相组成。且随着冷速增大,一次β相由两相分离的短棒状完全离异共晶组织,向粗大连续"蜂窝"状的部分离异共晶转变。在同一离心压力下,随着冷却速度的提高,抗压强度提升,最大塑性下降。
2017年07期 v.38;No.304 1674-1677页 [查看摘要][在线阅读][下载 734K] [下载次数：251 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 夏建强;王明杰;
研究了烧结温度、激光功率和扫描速度对选择性激光烧结成型件精度及力学性能的影响。结果表明:适当调整选择性激光烧结成型机的激光功率和扫描速度及烧结温度,能有效提高成型件的精度及抗拉强度,在激光功率为24 W、扫描速度为2 500 mm/s、烧结温度为80℃时,成型件的尺寸精度为100±0.1 mm,抗拉强度为1.96 MPa。
2017年07期 v.38;No.304 1678-1680页 [查看摘要][在线阅读][下载 306K] [下载次数：299 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：11 ] |[阅读次数：1 ] - 于海军;左强;周永江;
分析了某航空发动机用铝合金壳体铸件在加工后,荧光检测发现的线性缺陷。结果表明,这种加工后出现的线性缺陷并非裂纹,而是卷入铸件的微小氧化夹杂物受外力作用后在叶片表面的显现。同时,还分析了这种氧化夹杂物的形成原因,并提出了预防措施。
2017年07期 v.38;No.304 1681-1683页 [查看摘要][在线阅读][下载 523K] [下载次数：87 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 李祥准;于革刚;
以轿车换挡器薄壁支架为研究对象,分析了出模温度对薄壁铸件变形的影响。通过有限元软件ABAQUS模拟软件仿真了支架在400、350和300℃三种不同出模温度下自然冷却的过程,分析了支架在这三种不同出模温度下应力分布及变形情况。通过分析可知,三种出模温度下应力主要集中在支架4条支撑腿和筋板处,而且变形量较大位置主要在支架四条支撑腿。随着出模温度降低,支架4条支撑腿位置应力峰值在降低,变形量不断减小。因此,合适出模温度对于减少薄壁铸件的变形是有益的。
2017年07期 v.38;No.304 1684-1687页 [查看摘要][在线阅读][下载 486K] [下载次数：133 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 李慧蓉;孙立根;李运刚;赵国生;
某钢厂生产40Mn2钢采用转炉→LF精炼→连铸工艺,但多次因钢中夹杂物而引起质量异议。本研究针对该厂当前生产工艺,系统的分析了稳态和非稳态浇注条件下中间包钢液、连铸坯的氧氮含量、显微夹杂物和大型夹杂物水平。分析结果表明:非稳态浇注条件下,钢液和铸坯的氧氮含量和夹杂物含量均明显高于稳态浇注,中间包内钢液的二次氧化和结晶器中保护渣的卷渣是限制40Mn2钢洁净度的主要因素。
2017年07期 v.38;No.304 1688-1691页 [查看摘要][在线阅读][下载 437K] [下载次数：158 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 刘国军;赵俊学;唐雯聃;马占彪;李刚;
利用红外热像仪和红外测温仪测定了钢锭凝固过程中铸模外表面的温度分布,再通过模拟实验对测温结果进行修正。着重对钢锭表面纵向各代表位置点温度随时间变化的趋势及规律进行了分析,探讨了其与钢锭凝固过程的关系,对可能导致的铸锭缺陷进行了预测。通过数值模拟及生产情况的验证,证明了利用红外测温对钢锭表面测温进行内部质量判定的可行性,可为钢锭凝固模拟与质量控制提供参考。
2017年07期 v.38;No.304 1692-1696+1700页 [查看摘要][在线阅读][下载 405K] [下载次数：187 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：2 ] - 吴健;殷亚军;唐清富;王震宏;周运洪;周建新;苏斌;
利用水模拟对特种材料管形铸件在一定工艺条件下充型过程进行了研究。基于相似性原理设计制造了水模拟实验平台,观测并分析了水模拟实验中流体的流动状态。利用Pro CAST对特种材料的充型凝固过程进行数值模拟,并与水模拟实验结果进行比较,发现数值计算充型结果与水模拟结果一致。通过对温度场和凝固速度的分析,预测了铸件缩松产生的位置。
2017年07期 v.38;No.304 1697-1700页 [查看摘要][在线阅读][下载 374K] [下载次数：169 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 仇灏;时朋召;
通过水模型物理模拟和数值模拟的方法研究某钢厂3种不同水口在250 mm×1 800 mm板坯连铸过程中对钢液流场、弯月面和温度场的影响。结果表明:1#水口弯月面钢液不够活跃,不利于液渣上浮;2#水口存在结晶器上部温度低,结晶器凝固坯壳薄的问题;3#水口具有能促进液渣层分布均匀,提高结晶器上部温度的优点。250 mm×1 800 mm板坯连铸过程中,3#水口使用效果良好。
2017年07期 v.38;No.304 1701-1707页 [查看摘要][在线阅读][下载 1309K] [下载次数：214 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ]
- 高亚男;鲍远通;张全逾;刘伟;肖宏;张艳菊;
为考察轧件内外温差对不锈钢/碳钢复合钢筋热轧变形及性能的影响规律,通过有限元软件模拟不锈钢/碳钢复合钢筋热轧过程,并实验测量了不同温差下金属间的结合强度。结果表明,不锈钢/碳钢复合钢筋坯料的温度梯度影响着钢筋变形以及金属间的冶金结合。提高坯料表面温度,不锈钢外壳轧制后的不均匀程度增加,沿圆周方向壁厚差为0.32 mm,但两金属间形成更致密的冶金结合,剪切强度为247 MPa,较均温条件下提高了62.5%。坯料表面水冷提高了金属间的接触应力和芯部金属的三向应力,但等效应力/该温度下的屈服应力值随水冷时间延长而降低,水冷1.5 s后两金属的剪切强度为0,金属间不能形成冶金结合。
2017年07期 v.38;No.304 1708-1712+1721页 [查看摘要][在线阅读][下载 459K] [下载次数：172 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：1 ] - 许燕;李丙如;鲍阳;周建平;薛瑞雷;
基于焊接有限元分析基本理论,采用Visual-weld调用Sysweld求解器对单道多层堆积熔焊进行了数值模拟计算和分析,得到了焊接件温度场、应力和变形场的变化规律,重点研究了焊接速度、焊接路径对焊接件残余应力的影响,并对优化的焊接工艺进行加工实验验证。结果表明,各层交接处及起弧和收弧处应力集中,为焊接危险区,熔焊区后层对前层有应力释放作用。金属堆焊速度越快,熔焊区纵向残余应力越大,横向残余应力越小;往返式堆积路径降低了焊缝稳定区和基板的残余应力,焊接变形小,改善了堆焊断弧处弧坑缺陷。
2017年07期 v.38;No.304 1713-1717+1721页 [查看摘要][在线阅读][下载 706K] [下载次数：193 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 罗洪峰;史留勇;王涛;
真空条件下,以非晶BNi_2为中间层,利用瞬时液相扩散焊制备W_6Mo_5Cr_4V_2/304不锈钢双金属复合材料。结果表明,不同影响因素对W_6Mo_5Cr_4V_2/304不锈钢双金属复合材料界面力学性能的影响程度从大到小依次为:连接温度、保温时间和连接压力。当连接温度为1 200℃,连接压力为6 MPa,保温时间为8 min时,获得了具有良好界面组织和力学性能的W_6Mo_5Cr_4V_2/304不锈钢双金属复合材料,其界面拉伸强度超过304不锈钢的拉伸强度,界面剪切强度达329 MPa。
2017年07期 v.38;No.304 1718-1721页 [查看摘要][在线阅读][下载 418K] [下载次数：114 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 李明奇;杨昭;
为了解决2219合金大尺寸曲面件室温塑性差、成形极限低和容易起皱等问题,采用Abaqus/CAE软件对2219合金搅拌摩擦焊接板胀形进行了计算机模拟,研究了液压压力和热处理对成形零件壁厚分布、应力应变分布的影响。结果表明,随着液压压力的增加,焊接板最小壁厚逐渐降低,最大主应变和胀形高度逐渐增加,且最小壁厚位置也从圆角处过渡至中心处,而最大主应变所在的位置都在圆角处;相比于焊态胀形板,热处理后的最小壁厚有所减小,且胀形高度有所增加;随着液压压力的增加,胀形板的胀形高度呈现逐渐增加的趋势,在液压压力为25 MPa时胀形板在凹模圆角区域发生破裂,与计算机模拟结果相符合,这能为实际胀形过程提供必要参考。
2017年07期 v.38;No.304 1722-1725+1733页 [查看摘要][在线阅读][下载 667K] [下载次数：75 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 吴文亮;李建军;刘亚磊;
基于模拟植物生长算法对双辊连铸机主轴结构进行优化设计,设计变量为主轴直径,优化目标为运行可靠性和主轴质量,建立了数学模型。采用该模型,优化设计了双辊连铸机主轴结构,通过江苏某公司车间建模实验,该方法较为科学和有效。
2017年07期 v.38;No.304 1726-1728页 [查看摘要][在线阅读][下载 167K] [下载次数：66 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 张婧怡;秦毅;
基于库伦摩擦和粘性耗散热源理论,利用非线性热传导模型研究了Ti_(40)Zr_(25)Ni_3Cu_(12)Be_(20)玻璃棒的旋转摩擦焊接。识别出了焊接表面的热力学区,同时根据旋转雷诺数和傅里叶数确定了大块金属玻璃最佳焊接窗口。通过选择合适的傅里叶数和旋转雷诺数,可以有效地控制焊接表面的结晶。
2017年07期 v.38;No.304 1729-1733页 [查看摘要][在线阅读][下载 332K] [下载次数：126 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 李素苹;李春燕;李根;
采用定量PF模型对2A14合金焊接熔池显微组织演变过程进行了模拟,探索了焊接功率对2A14合金焊接熔池界面形态、界面液相一侧溶质浓度和界面尖端速度的影响,并与相同焊接工艺条件下的钨极惰性气体保护焊(TIG)实验结果进行了对比。结果表明,不同焊接功率下PF模型计算得到的失稳波长与实验结果较为接近,失稳波长并未随着焊接功率的增大而发生明显变化;整体而言,不同焊接功率下的失稳波长都集中在一个较小范围内。
2017年07期 v.38;No.304 1734-1737页 [查看摘要][在线阅读][下载 666K] [下载次数：81 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 汤振兴;闫芳;刘继鹏;
以A102奥氏体不锈钢焊条、R307珠光体耐热钢焊条和Ni317镍基焊条为焊接材料,对15CrMo钢进行手工电弧焊焊接处理,对比分析了3种不同焊接接头的焊缝组织与碳元素分布。结果表明,A102奥氏体不锈钢焊接接头的钢结构母材侧出现了5μm的脱碳层,A102侧出现了10μm的增碳层,碳元素从钢结构母材向A102侧发生了碳迁移。在Ni317侧和钢结构母材侧都没有出现脱碳层或者增碳层,在靠近钢结构母材侧的碳元素峰值较母材有所增加但是幅度不大,Ni317镍基焊接接头中没有发现明显的碳扩散和迁移。在采用R307珠光体耐热钢焊条对钢结构进行焊接和时效热处理过程中,熔合区界面处的碳含量发生了扩散和迁移,且方向为从R307侧向钢结构母材侧移动。对比分析可见,Ni317镍基焊接接头的焊接组织较好,可作为生态钢结构的焊材。
2017年07期 v.38;No.304 1738-1741页 [查看摘要][在线阅读][下载 553K] [下载次数：173 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：2 ]
- 夏蘩;唐松;宗显宝;
介绍了球墨铸铁件的凝固特点及实现球铁无冒口铸造的工艺条件,结合主轴承盖生产实例对球铁无冒口铸造工艺条件进行了论述,提出了球铁无冒口铸造的工艺控制要点。球铁无冒口铸造能提高成品率并保证产品品质,降低生产成本,经济效益可观。
2017年07期 v.38;No.304 1753-1754页 [查看摘要][在线阅读][下载 123K] [下载次数：215 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：1 ] - 李贵茂;柳艳;孙润超;刘源;李金田;
对精密数控车削中心HMC50e机床用铸铁床身铸件的浇注系统进行了设计,并对HMC50e床身铸件的浇注系统进行了计算机模拟与水模拟实验研究,通过计算结果与实验结果的比对,得出了优化的浇注系统设计参数,减少了HMC50e床身铸件的夹渣、卷气、冲砂等缺陷,提高了HMC50e床身铸件的品质。
2017年07期 v.38;No.304 1755-1757页 [查看摘要][在线阅读][下载 531K] [下载次数：79 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 李建;张俊涛;张象中;田自祥;谢文博;
介绍在合成铸铁生产过程中增碳剂的选择及增碳剂中N、S元素对合成铸铁组织和性能的影响,确定生产合成灰铸铁时增碳剂的选用标准。分析增碳剂对灰铸铁熔炼的影响,介绍增碳剂使用过程中应注意的问题和正确使用方法。
2017年07期 v.38;No.304 1758-1760页 [查看摘要][在线阅读][下载 326K] [下载次数：285 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：1 ] - 傅骏;蒲思杰;赵怀昊;贾定磊;
DesignSpark是开源的直接建模技术软件,HyCast是国内开发的多铸造方法铸造CAE软件。运用快速熔模铸造专利技术,采用DesignSpark设计3D模样、熔融沉积FDM打印PLA模样,粘接蜡质浇注系统,采用熔模铸造方法进行验证。结果表明,DesignSpark与HyCast可以用于熔模铸造CAE。
2017年07期 v.38;No.304 1761-1763页 [查看摘要][在线阅读][下载 273K] [下载次数：73 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 李兴方;郭学锋;
为降低转鼓制造成本,采用消失模并内腔充填树脂砂复合铸造工艺,批量生产了自带绳槽转鼓零件。使用2年来,无脱绳现象。用消失模结合树脂砂复合铸造工艺,生产复杂形状铸件,工艺性能稳定,成品率高,制造成本降低。
2017年07期 v.38;No.304 1764-1765页 [查看摘要][在线阅读][下载 195K] [下载次数：37 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 高山;孔亚南;汪大新;李杰;
介绍运用V法铸造工艺生产大型、厚大断面、大弧面U型球铁件的生产技术,实际生产中运用了V法特殊的生产条件,得到品质优良的球墨铸铁件,同时保证了圆弧面精确的弧度要求。
2017年07期 v.38;No.304 1766-1768页 [查看摘要][在线阅读][下载 202K] [下载次数：89 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 梅勇祥;于赟;丁杰;季火绩;
在法兰体的生产过程中,铸件的下端厚薄交接部位存在缩松缺陷。为消除此缺陷,使用MAGMAsoft凝固模拟软件对初始工艺及铸件结构进行了分析和优化。铸件工艺优化后,解决了生产过程中的缩松问题,最终使法兰体达到产品合格要求。
2017年07期 v.38;No.304 1769-1772页 [查看摘要][在线阅读][下载 802K] [下载次数：128 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 郭跃广;曾冬珍;郑华昌;刘波;陈文超;
在消失模铸造过程中,带有较高上凹空腔的模片容易造成震实死角,型砂充填不进和震实不够,浇注时涂层得不到型砂有效支撑而破损,铁液渗出,产生铁包砂,使铸件报废。为解决这个问题,使用随型覆膜砂片代替敷树脂砂工艺,解决震实死角铁包砂问题,成功生产装载机833变速箱体铸件。
2017年07期 v.38;No.304 1773-1775页 [查看摘要][在线阅读][下载 296K] [下载次数：44 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ]